Трансформатор масляный
Работа добавлена: 2015-12-26





Трансформатор масляный

Аннотация

В данном курсовом проекте проведен расчет трансформатора типа 25/3 с алюминиевыми обмотками. Были определены основные размеры трансформатора, выбраны и рассчитаны обмотки, магнитная система, параметры короткого замыкания, параметры холостого хода, произведен тепловой расчет трансформатора.


Оглавление

[1]
Введение

[2]
1.Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний:

[3] 1.1 Определение основных параметров

[4] 1.1.1 Мощность одной фазы и одного стержня трансформатора

[5] 1.1.2 Номинальный (линейный) ток обмоток

[6] 1.1.3 Фазное напряжение (3.7,3.8)

[7]
1.1.4 Испытательное напряжение

[8] 1.1.5 Активная составляющая напряжения короткого замыкания. (3.9).

[9] 1.1.6 Реактивная составляющая короткого замыкания (3.10)

[10]
2 Расчет основных размеров трансформатора.

[11] 2.1 Выбор схемы конструкции и изготовления магнитной системы.

[12] 2.2 Выбор марки, толщины листов стали, типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе.

[13]
2.3 Предварительный выбор конструкции обмоток.

[14] 2.3.1 Выбор конструкции и определение размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток.

[15]
2.4 Предварительный расчет трансформатора и выбор соотношений конструкции обмоток основных размеров с учетом заданных значений.

[16] 2.4.1 Суммарный приведенный радиальный размер обмоток.

[17] 2.4.2 Ширина приведенного канала рассеяния.

[18] 2.4.3 Расчет основных коэффициентов

[19] 2.4.4 Минимальная стоимость активной части трансформатора

[20] 2.4.5 Предельные значения  по допустимым значениям плотности тока и растягивающим моментам, для алюминия

[21] 2.4.8 Площадь зазора на прямом стыке.

[22] , м 2

[23] 2.4.9 Потери холостого хода .

[24] 2.4.10 Полная намагничивающая мощность (8.44).

[25]
2.5 Определение диаметра стержня и высоты обмотки.

[26] 2.5.1 Диаметр стержня (3.29).

[27] 2.5.2 Средний диаметр обмоток (3.33).

[28] 2.5.3 Высота обмоток (3.72).

[29] 2.5.4 Активное сечение стержня (3.73).

[30] 2.5.5 Высота стержня.

[31] 2.5.6 Электродвижущая сипа одного витка (3.74).

[32] 2.5.7 Расстояние между осями стержней.

[33] 3. Расчет обмоток ВН и НН

[34] 3.1 Расчет обмотки НН

[35] 3.2 Расчет обмотки ВН

[36] 3.2.1 Число витков при номинальном напряжении (6.27)

[37] 3.2.2 Число витков на одной ступени регулирования (6.28)

[38] 4. Расчет параметров короткого замыкания

[39] 4.1Определение потерь короткого замыкания

[40] 4.2 Расчет напряжения короткого замыкания

[41] 4.3 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании.

[42] 5. Расчет магнитной системы трансформатора

[43] 5.1 Определение размеров магнитной системы и массы стали

[44] 5.2 Расчет потерь холостого хода

[45] 5.3 Расчет  тока холостого хода

[46] 6. Тепловой расчет трансформатора

[47] 6.1 Проверочный расчет обмоток.

[48] 6.2 Расчет системы охлаждения.

[49] 6.3 Допустимое превышение температуры обмоток и масла над температурой воздуха

[50] 6.4 Определение превышения температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха.

[51] Список литературы:


Введение

Трансформа́тор (от лат. transformo — преобразовывать) — электрическая машина, состоящая из набора индуктивно связанных обмоток на каком-либо магнитопроводе или без него и предназначенный для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока без изменения частоты систем(системы) переменного тока.

Трансформатор является одним из важнейших элементов каждой электрической сети. Передача электроэнергии на большие расстояния от места ее производства до места ее потребления требует в современных сетях не менее чем пяти - шестикратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах.

Необходимость распределения энергии по разным радиальным направлениям между многими мелкими потребителями приводит к значительному увеличения числа отдельных трансформаторов по сравнению с числом генераторов.

Определяя место силового трансформатора в электрической сети, следует отметить, что по мере удаления от электростанций единичные мощности трансформаторов уменьшаются, а удельный расход материалов на изготовление трансформатора и потери, отнесенные к единице мощности, а также цена 1 кВт потерь возрастают. Поэтому значительная часть материалов, расходуемых на все силовые трансформаторы, вкладываются в наиболее отдаленные части сети, то есть в трансформаторы 35 kB и 10 kB.

В этих же трансформаторах возникает основная масса потерь энергии оплачиваемых по дорогой цене.

К высшей категории относятся трансформаторы, технико-экономические показатели которых находятся на уровне лучших мировых достижений или превосходят их. В качестве основных критериев для отнесения трансформаторов к той или иной категории служат: значения потерь XX и КЗ, тока XX, масса трансформатора, отнесенная к единице мощности и другие показатели.


1.Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний:

1.1 Определение основных параметров

кВт (3.1)

1.1.2 Номинальный (линейный) ток обмоток 

А. (3.3)

Низкого напряжения (НН):                  А

Высокого напряжения (ВН):                 А

1.1.3 Фазное напряжение (3.7,3.8) 

В

Низкого напряжения (НН):                     В

Высокого напряжения (ВН):                   В


1.1.4 Испытательное напряжение 

для обмоток НН: Uисп=5 кB;

для обмоток ВН Uисп = 18кB. (таблица 4.1).

По таблице 5.8 выбираем тип обмоток:

Обмотка ВН: при напряжении 3кВ и токе 4.8А - цилиндрическая многослойная из круглого провода.

Обмотка НН : при напряжении 0.4кВ и токе 36,08А - цилиндрическая двухслойная из прямоугольного провода   

1.1.5 Активная составляющая напряжения короткого замыкания. (3.9).

1.1.6 Реактивная составляющая короткого замыкания (3.10)


2 Расчет основных размеров трансформатора.

2.1 Выбор схемы конструкции и изготовления магнитной системы.

Для разрабатываемого трансформатора согласно указаниям §2.1 выбираем плоскую магнитную систему стержневого типа со ступенчатой формой поперечного сечения, вписанной в окружность. Стержни и ярма собираем в переплет из плоских пластин как единую цельную конструкцию. Используем шихтовку пластин с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне. Прессовка стержней путем расклинивания с жестким цилиндром обмотки НН, сечение стержня без каналов, число ступеней стержня (таблица 2.5) равно 5. Прессовка ярм - с помощью стальных балок, стянутыми внешними шпильками, расположенными вне ярма.

                                                                                                                                                                                                                 

Рисунок 2.1 - Шихтовка магнитной системы

2.2 Выбор марки, толщины листов стали, типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе.

Материалом для магнитной системы силового трансформатора служит электротехническая сталь марки 3404, толщиной 0,35 мм. Используем сталь с нагревостойким изоляционным покрытием, нейтральным по отношению к трансформаторному маслу при 105 °С и маслостойким при 150 0С, сохраняющим изоляционные свойства после нагрева до 800 С 0 в течение 3 часов в нейтральной атмосфере, или после выдержки при 820±10 С в течение 8 минут на воздухе. Магнитная индукция в стержне трансформатора ВС = 1,55 Тл (таблица 2.4).


2.3 Предварительный выбор конструкции обмоток.

Расположение обмоток на стержне трансформатора концентрическое. По форме обмотки выполняются в виде круговых цилиндров, в поперечном сечении имеющих форму кольца.

2.3.1 Выбор конструкции и определение размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток.

Для испытательного напряжения обмотки ВН: Uucn=18 kB no таблице 4.5 находим изоляционные расстояния (рисунок 3.5): а12 = 9 мм; l02 = 20 мм; а22 = 8 мм; для Uисп = 5 кВ; а01 = 4 мм;


2.4 Предварительный расчет трансформатора и выбор соотношений конструкции обмоток основных размеров с учетом заданных значений.

2.4.1 Суммарный приведенный радиальный размер обмоток. 

м     (3.28)

где k=0,631,25 = 0,7875 (табл. 3.3, для обмоток из алюминия вводится коэффициент 1,25)

2.4.2 Ширина приведенного канала рассеяния.

м

2.4.3 Расчет основных коэффициентов

Коэффициент заполнения круга ККР  = 0,890 (таблица 2.5); изоляция пластин - нагревостойкое изоляционное покрытие, k3=0,97 (таблица 2.2).

По примечанию 1 к табл. 2.2  k3 уменьшается на 0,01 при прессовке стержней путем расклинивания с внутренней обмоткой.
Коэффициент заполнения сталью   

Ярмо многоступенчатое, число ступеней 3-5, коэффициент усиления ярма

 kЯ = 1,025 (таблица 2.8).

Индукция в ярме  Тл

Число зазоров в магнитной системе на косом стыке четыре, на прямом - три. Индукция в зазоре:

на прямом стыке Тл

на косом стыке Тл

По таблице 3.6 находим коэффициент, учитывающий добавочные потери в обмотках kd = 0,97 и по таблицам 3.4, 3.5 постоянные коэффициенты для алюминиевых обмоток и . Принимаем .  

- Коэффициент, учитывающий добавочные потери, вызванные резкой стали, снятием заусенцев, прессовку магнитной системы и перешихтовку верхнего ярма, а также потери в зазоре

Кпд = 1,12 (таблица 8.14).

- Коэффициент увеличения потерь в углах

 kПУ = 10,18 (таблица 8.13).

- Коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы

kТУ = 41,7 (таблица. 8.20).

- Коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы

kТПЛ = 1,25  (таблица 8.21).

- Удельные потери в стали

рс=1,207 Вт/кг, (индукция в стержне B=1,55)

ря=1,1 Вт/кг (индукция в ярме B=1,512) (таблица 8.10).

- Намагничивающая мощность в стали

qc= 1,575 ВА/кг, qя=1,633 ВА/кг,

для зазоров на прямых стыках  = 20700 ВА/м 2,

на косых – = 1540 ВА/м 2                     (8.17).

(3.30);кг (3.35)

кг (3.36)

кг  (3.52)

2.4.4 Минимальная стоимость активной части трансформатора 

 (стр 133)

Решение этого уравнения дает значение , соответствующее минимальной стоимости активной части.

2.4.5 Предельные значения  по допустимым значениям плотности тока и растягивающим моментам, для алюминия

  (3.61a)

;  ;    

2.4.6 Масса одного угла магнитной системы (3.45)

2.4.7 Активное сечение стержня (3.59).

, м 2


2.4.8 Площадь зазора на прямом стыке. 

, м 2

Площадь зазора на косом стыке

, м 2

2.4.9 Потери холостого хода .

2.4.10 Полная намагничивающая мощность (8.44).

Коэффициенты:

=1,2 (стр396) для плоской трехфазной шихтованной магнитной системы

=1,25  (табл. 8.21)

=41,7 (табл. 8.20)

=1,06  (стр396)


Таблица 1.1 Предварительный расчет трансформатора типа ТМ-25/3 с плоской шихтованной магнитной системой и алюминиевыми обмотками.

Результаты расчётов представим в виде графиков. По графикам определим оптимальное значение

Рисунок 1.1 Изменение массы стали стержней, ярм, магнитной системы и металла обмоток с изменением  


Рисунок 1.2 Изменение потерь с изменением  для трансформатора типа ТМ-25/3 с алюминиевыми обмотками


Рисунок 1.3 Изменение тока холостого хода с изменением  для трансформатора типа ТМ-25/3 с алюминиевыми обмотками.


Рисунок 1.4 Изменение относительной стоимости активной части с изменением  

Рисунок 1.5 Изменение механических напряжений  и плотности тока с изменением β


2.5 Определение диаметра стержня и высоты обмотки.

Предварительный расчет магнитной системы.

Выполняя все требования и следуя методике указанной в литературе выберем значение

β=1,8    d=0,089   cтандартное значение d=0,09м    (стр. 87)

Для данного значения β определим основные размеры трансформатора

При d=0,09   β=1,867   

2.5.1 Диаметр стержня (3.29).

.

2.5.2 Средний диаметр обмоток (3.33).

м

2.5.3 Высота обмоток (3.72).

м

2.5.4 Активное сечение стержня (3.73).

м 2.

2.5.5 Высота стержня.

м

2.5.6 Электродвижущая сипа одного витка (3.74).

В

2.5.7 Расстояние между осями стержней.

м

3. Расчет обмоток ВН и НН

3.1 Расчет обмотки НН 

3.1.1 Число витков на одну фазу обмотки.

витка

Примем число витков равное 124.

3.1.2 Уточняем напряжение одного витка (6.2).

В.

3.1.3 Число витков в одном слое.

                     (6.4а)

3.1.4 Ориентировочный осевой размер витка.

м

3.1.5 Орентировочное сечение витка.

мм2

3.1.6 Средняя плотность тока в обмотках.

А/М2

Кд=0,97 (таблица 3-6)

По полученным значениям сечения витка и осевого размера витка по сортамент у обмоточного провода подберем подходящие провода:

 

Выберем провод:  

Полное сечение витка имеем  мм2

Выбираем двухслойную обмотку    (табл. 5.2)

3.1.7 Полученная плотность тока (6.8).

А/м 2.

3.1.8 Высота обмотки   (6.9)

м

3.1.9 Радиальный размер обмотки.

м

3.1.10  Внутренний диаметр обмотки (6.12).

м

3.1.11  Наружный диаметр обмотки (6.13)

м

3.1.12 Полная охлаждающая поверхность обмотки НН. (6.14)

м2

примем кз=0.75   (стр. 269)       

3.1.13 Плотность теплового потока на поверхности обмотки (7.17а)

   

3.1.14 Масса металла обмотки (7.7)

кг

 


3.2 Расчет обмотки ВН

3.2.1 Число витков при номинальном напряжении (6.27)

Примем 931 виток.

3.2.2 Число витков на одной ступени регулирования (6.28)

Примем 23 витка.

Общее число витков регулирования-23

3.2.3 Предварительная плотность тока (6.33).

А/м 2.

3.2.4 Предварительное сечение витка (6.34).

мм 2

Выбираем конструкцию цилиндрической многослойной обмотки из круглого провода (таблица 5.8). Выбираем провод АПБ  (таблица 5.1). Сечение П 2 = 3,14мм 2

3.2.5 Полное сечение витка (6.36).

мм 2.

3.2.6 Полученная плотность тока.

А/м 2

3.2.7 Число витков в слое (6.38).

– диаметр провода с изоляцией 

3.2.8 Число слоев в обмотке (6.39)

Примем 10 слоев.

3.2.9 Рабочее напряжение двух слоев (6.40).

В

По рабочему напряжению двух слоев (таблица 4.7) выбираем число слоев бумаги и общую толщину дмсл кабельной бумаги в изоляции между двумя слоями обмотки. Число слоев бумаги - 2. Общая толщина дмсл - 0,24мм.

Выступ межслойной изоляции на торцах в одну сторону 10 мм.

3.2.10 Минимальная ширина масляного канала между катушками (таблица 9.2)

мм

3.2.11 Радиальный размер обмотки (6.42)

м

3.2.12 Внутренний диаметр обмотки (6.45)

м

3.2.13 Наружный диаметр обмотки (6.46)

м

3.2.14 Полная охлаждающая поверхность (6.48)

м 2

3.2.15 Средний диаметр обмотки

м

3.2.16 Плотность теплового потока на поверхности обмотки. (7.17)

Вт/м

3.2.17 Масса металла обмотки (7.7)

кг

4. Расчет параметров короткого замыкания

4.1Определение потерь короткого замыкания

4.1.1 Основные потери

, (7.4)

Вт,

Вт

4.1.2 Добавочные потери в обмотках. (7.13а)

m - число витков в слое

  (7.15)

   (7.15a)

4.1.3 Длина отводов (7.21)

м

4.1.4 Масса отводов НН (7.23)

кг\

4.1.5 Потери в отводах НН.

Вт  (7.24)

где  для алюминия

4.1.6 Масса отводов ВН.  (7.23)

кг

4.1.7 Потери в отводах ВН  (7.24)

Вт

4.1.8 Потери в сечениях бака и других элементах конструкции.

Вт,

где k = 0,02 (таблица 7.1).

4.1.9 Полные потери при коротком замыкании.

4.1.10 Для номинального напряжения обмотки ВН.

Вт

от заданного значения.

4.2 Расчет напряжения короткого замыкания

4.2.1 Активная составляющая UK3 (7.28)

4.2.2 Реактивная  составляющая UK3 (7.32)

где

4.2.3 Напряжение КЗ.

Или 101% заданного значения.

4.2.4 Установившейся ток КЗ на обмотке ВН (7.38)

А

где (табл. 7.2)

4.2.5 Мгновенное максимальное значение тока КЗ (таблица 7.3).

А

(таблица 7.3)

4.3 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании.

4.3.1 Радиальная сила.

Н  (7.43)

4.3.2 Среднее сжимающее напряжение в проводе обмотки НН (7.48; 7.49).

МПа

4.3.3 Средние растягивающие напряжения в обмотке ВН.

МПа

4.3.4 Осевые силы в обмоткх (7.51)

Н

4.3.5 Мах. сжимающие силы в обмотках

Н;  Н

4.3.6 Напряжения сжатия на межвитковых прокладках.

мПа

4.3.7 Температура обмоток при КЗ (§7.3)

° С

         

5. Расчет магнитной системы трансформатора

5.1 Определение размеров магнитной системы и массы стали

Принята конструкция плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной, анизотропной тонколистовой стали марки 3404 толщиной 0,35 мм. Размеры пакетов выбраны по таблице 8.3 для стержня диаметром 0,09 м без прессующей пластины. Число ступеней в сечении стержня – 5, в сечении ярма – 4.

Пакет

Стержень, мм

Ярмо (в половине поперечного сечения), мм

1

85 15

8515

2

7510

7510

3

656

656

4

554

559

5

405

-

5.1.1 Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня, ярма  (табл8.6)

м 2

м 2

5.1.2 Высота ярма  (стр. 364)

м

5.1.3 Объем угла магнитной системы  (таблица 8.6)

м 3

5.1.4 Активное сечение стержня.

м 2.

5.1.5 Активное сечение ярма.

м 2.

5.1.6 Объем стали угла магнитной системы.

м 2.

5.1.7 Длина стержня.  (8.3)

м

5.1.8 Расстояние между осями соседних стержней.

м

5.1.9 Масса стали угла.  (8.6)

кг

5.1.10 Масса стали ярм.

кг

кг (8.8)

кг

5.1.11 Полная масса стали стержня.

кг   (8.11)

кг  (8.12)

кг

5.1.12 Полная масса стали плоской магнитной системы.

кг

5.2 Расчет потерь холостого хода

5.2.1 Магнитная индукция в стержнях плоской шихтованной магнитной системы. (8.28)

Тл

5.2.2 Магнитная индукция в ярмах плоской шихтованной магнитной системы.

Тл

5.2.3 Магнитная индукция на косом стыке.

Тл

Площади сечения немагнитных зазоров  на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма

5.2.4 Площадь зазора на косом стыке.

м 2

Удельные потери в стали стержней, ярм и стыков (таблица 8.10):

На основании § 8,2 и табл 8.12 принимаем коэффициенты:

 (табл.8.12 отожженая сталь)

т.к. nc=5, nя=4 (отличается на 1)

(табл. 8-13)

 - отожженая сталь

5.2.5 Потери холостого хода  (8.32)

Или 93% заданного значения.

5.3 Расчет  тока холостого хода

По таблице 8.17 находим удельные намагничивающие мощности:

На основании § 8,3 и табл 8.21 принимаем

     

По таблице 8,20 определяем коэффициент

5.3.1 Намагничивающая мощность холостого хода

ВА

5.3.2  Ток холостого хода

   

или 82,4%  заданного значения.

5.3.3 Активная составляющая тока холостого хода

5.3.4 Реактивная составляющая тока холостого хода.

5.3.5 КПД трансформатора

 

6. Тепловой расчет трансформатора

6.1 Проверочный расчет обмоток.

5.1.1 Внутренний перепад температуры обмоток НН (9.9)

°С

где - теплопроводность бумажной, пропитанной маслом, изоляции провода (табл. 9.1). 

6.1.2 Внутренний перепад температуры обмоток ВН (9.9)

°С

6.1.3 Перепад температуры на поверхности обмотки НН (9.19)

°С

6.1.4 Перепад температуры на поверхности обмотки ВН  (9.19)

°С

6.1.5 Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу.

6.1.5.1 Обмотки НН.

°С

6.1.5.2 Обмотки ВН.

°С

6.2 Расчет системы охлаждения. 

Определение габаритных размеров трансформатора.

По таблице 9.4 в соответствии с мощностью трансформатора выбираем бак с навесными радиаторами с прямыми трубами.

Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

6.2.1 Изоляционные расстояния.

S1 = 22 мм - для отвода Uucn = 18 kB – расстояние до стенки бака по таблице 4.11;

S2 = S1 = 22 мм – расстояние до прессующей балки ярма;

S3 = 15 мм - для отвода Uucn = 5 kB, без покрытия, расстояние до стенки бака по таблице 4.11;

S4 = 25 мм - для отвода Uucn = 3 kB, для обмотки Uucn=18 kB, отвод без покрытия по таблице 4.12.

d1=20мм     d2=20мм     (стр.430)

6.2.2 Минимальная ширина бака (9.22)м

м

6.2.3 Минимальная длина бака.  (9-23)

м

6.2.4 Высота активной части (9.24).

м

n-толщина подкладки под нижнее ярмо=50мм

6.2.5 Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака по таблице 9.5.

м

6.2.6 Глубина бака (9.25)

м

6.3 Допустимое превышение температуры обмоток и масла над температурой воздуха

6.3.1 Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН (9.32)

°С

Найденное среднее превышение может быть допущено, т.к. превышение температуры масла в этом случае будет:

°С < 65 °С.

6.3.2 Принимая предварительный перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака  Омб = 5 °С и запас 2 °С, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха.

°С

6.3.3 Поверхность конвекции гладкой стенки бака.

м2

5.3.4 Ориентировочная поверхность излучения бака с радиатором

м2

6.3.5 Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения  °С

м2

6.3.6 Поверхность конвекции крышки  (стр.451)

 


6.3.7 Поверхность конвекции радиаторов

м2

6.3.8 Поверхность конвекции радиатора приведенная к поверхности гладкой стенки

м2

Птр=0,16  (таблица 9-7)

6.3.9 Необходимое число радиаторов

примем 2 радиатора

6.3.10 Поверхность конвекции бака.

м 2.

6.3.11 Поверхность излучения.

м 2.

6.4 Определение превышения температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха.

6.4.1 Среднее превышение температуры наружной поверхности над температурой воздуха (9.49).

°С

где К=1,05

6.4.2 Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой стенки бака (9.50).

°С

6.4.3 Превышение средней температуры над температурой воздуха.

°С

6.4.4 Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха.

°С < 60 °C

6.4.5 Превышение средней температуры обмоток над температурой воздуха:

°C < 65 °C

°C < 65 °C

Превышение температуры масла в верхних слоях и обмоток лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11677 – 85.

Список литературы:

1. Тихомиров Т.М. Расчет трансформаторов: Учеб. Пособие для вузов.-5-е изд., перераб. И доп.- М.: Энергоатомиздат, 1986.- 528 с.: ил.

       


Фа

Фс




Возможно эти работы будут Вам интересны.

1. Однофазный трансформатор